3.3. Полуэмпирические методы расчета теплового потока в ограждения
При пожаре имеет место сложный радиационно-конвективный теплообмен на поверхностях ограждений. Полуэмпирические формулы получены с помощью теории пограничного слоя. Для развитой стадии пожара они были получены д-ром техн. наук Молчадским И. С. методом, который основывается на использовании интегральных уравнений пограничного слоя. Формулы для расчета средних коэффициентов теплоотдачи (подробности даны в книге "Термодинамика пожаров в помещении" под ред. Ю.А. Кошмарова) имеют следующий вид:
для вертикальных поверхностей высотой H
, (3.17)
для горизонтальных поверхностей (потолок, пол)
, (3.18)
, (3.19)
где - число Грасгофа; - число Прандтля;
N=f(Tw) - аналог числа Кирпичева, характеризующего соотношение радиационного и кондуктивного тепловых потоков; Вu - аналог числа Бугера, характеризующего оптическую плотность среды; Re - число Рейнольдса Tw - температура поверхности ограждения.
Для того чтобы определить с помощью формул (3.17 - 3.19) тепловой поток в ограждающую конструкцию, необходимо знать температуру
поверхности ограждающей конструкции Tw. Температуру Tw можно определить путем решения дифференциального уравнения теплопроводности Температура поверхности Tw зависит не только от условий теплоотдачи (т. е. от величины коэффициента теплоотдачи), но и от толщины конструкции, а также от теплофизических свойств материала конструкции.
Математически задача об определении Tw формулируется так:
(3.20)
начальное условие: t=t0 при =0;
(3.21)
граничные условия:
(3.21)
где tw - температура на внутренней поверхности ограждений,
Tw = Tw-273, К; tw2 - температура ограждений на внешней стороне; а, X - коэффициенты температуропроводности и теплопроводности материала ограждения; А - толщина ограждения; т - время; х - координата, отсчитываемая от внутренней поверхности ограждения.
После того как вычислены коэффициент теплоотдачи для ограждающей конструкции а и температура внутренней поверхности ограждения Tw, определяем тепловой поток в это ограждение по формуле
Q = Fa(Tm-Tw).
Суммарный поток тепла Qw получают суммированием потоков во все конструкции.
Следует отметить, что температура среды в помещении заранее неизвестна. Следовательно, задача о нагревании ограждения (об отыскании Tw) должна решаться совместно с основной системой дифференциальных уравнений интегральной математической модели пожара (ИММП).
- Глава 1. Интегральная математическая модель пожара в помещении................14
- Глава 6. Дифференциальные (полевые) математические модели пожара в помещении..................................................................................................................88
- Введение. Общие сведения о методах прогнозирования опасных факторов пожара в помещении
- Глава 1. Интегральная математическая модель пожара в помещении
- Исходные положения и основные понятия интегрального метода термодинамического анализа пожара
- 1.2. Дифференциальные уравнения пожара
- Глава 2. Дополнительные уравнения интегральной математической модели пожара для расчета расходов уходящих газов и поступающего через проемы воздуха
- 2.1. Исходные положения
- 2.2. Распределение давлений по высоте помещения
- 2.3. Плоскость равных давлений и режимы работы проема
- 2.4. Распределение перепадов давлений по высоте помещения
- 2.5. Формулы для расчета расхода газа, выбрасываемого через прямоугольный проем
- 2.6. Формулы для расчета расхода воздуха, поступающего через прямоугольный проем
- 2.7. Влияние ветра на газообмен
- Глава 3. Дополнительные уравнения интегральной модели пожара для расчета теплового потока в ограждения и скорости выгорания горючих материалов
- 3.1. Приближенная оценка величины теплового потока в ограждения
- 3.2. Эмпирические методы расчета теплового потока в ограждения
- 3.3. Полуэмпирические методы расчета теплового потока в ограждения
- 3.4. Методы расчета скорости выгорания горючих материалов и скорости тепловыделения
- Глава 4. Математическая постановка и методы решения задачи о прогнозировании офп на основе интегральной математической модели пожара в помещении
- 4.1. Классификация интегральных моделей пожара
- 4.2. Интегральная математическая модель пожара для исследования динамики офп и ее численная реализация
- 4.3. Интегральная математическая модель начальной стадии пожара и расчет критической продолжительности пожара
- 4.3.1. Постановка задачи и ее решение
- 4.3.2. Расчет критических значений средних параметров состояния среды в помещении
- 4.3.3. Расчет коэффициента теплопоглощения (коэффициента
- Глава 5. Зонная математическая модель пожара в помещении
- 5.1. Схема трехзонной модели пожара:
- Глава 6. Дифференциальные (полевые) математические модели пожара в помещении математическая модель расчета тепломассообмена при пожаре в помещении
- 6.1. Особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара
- 6.2.Структура полевой модели расчета тепломассообмена
- Основные уравнения
- 6.3. Основные уравнения полевой модели
- 6.4. Уравнения для расчета процесса прогрева строительных конструкций
- 6.5. Расчет турбулентного тепломассообмена
- 6.5.6. Уравнения (6.17)-(6.23) позволяют определить коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии, входящие в уравнения полевой модели (6.2)-(6.6).
- 6.6. Моделирование радиационного теплообмена
- 6.7. Расчет процесса выгорания горючей нагрузки
- 6.8. Моделирование горения
- 6.9. Условия однозначности
- 6.10. Моделирование действий систем пожаротушения
- 6.11. Моделирование действий систем механической вентиляции и дымоудаления
- 6.12. Метод численного решения дифференциальных уравнений
- Заключение
- Литература
- 129366, Москва, ул. Б. Галушкина, 4