2.2. Распределение давлений по высоте помещения
Чтобы определить перепады давлений в проеме, прежде всего необходимо установить законы распределения давлений по вертикали (по высоте)снаружи и внутри помещения. Будем использовать в математических выкладках обозначения, которые указаны на рис. 2.1.
Рис. 2.1. Схема помещения:
Oу - координатная ось с началом отсчета на поверхности пола; 2h-высота помещения, м;
y-координата, отсчитываемая от плоскости пола, м; dy-расстояние между двумя параллельными близко расположенными горизонтальными плоскостями, м; уи - координата нижнего края проема, м; ув - координата верхнего края проема, м; rm - среднеобъемная плотность среды внутри помещения, кг•м-3; ра - наружное давление в окружающей атмосфере на высоте, равной половине высоты помещения, Нп•м-2; рт - среднеобъемное давление, Нп•м-2
Отметим, что во всех точках снаружи помещения, т.е. в области 0 < у < 2h, плотность наружного воздуха практически одинакова и равна rа. Изменение давления с высотой в наружном воздухе описывается дифференциальным уравнением гидростатики, которое при указанном усло-вии имеет следующий вид:
, (2.1)
где g - ускорение свободного падения, м•с-2; рнар - абсолютное давление во внешней атмосфере, Н•м2. Обозначим давление снаружи на высоте, равной половине высоты помещения (т.е. при у = h), символом ра.
Для того чтобы установить закон распределения давлений снаружи помещения, проинтегрируем дифференциальное уравнение (2.1).При этом правую часть этого уравнения проинтегрируем в пределах от у = h до те-
кущего значения координаты у, а левую часть соответственно в пределах от ра до рнар В результате интегрирования получим следующее уравнение:
, (2.2)
Из уравнения (2.2) следует
, (2.3)
Уравнение (2.3) является аналитическим выражением закона распределения наружных давлений вдоль вертикальной оси Оу. Этот закон формулируется так: "Наружные давления распределяются вдоль вертикальной оси Оу по линейному закону".
Из уравнения (2.3) следует, что наружное давление на уровне пола (т.е. при у - 0) составляет величину, равную
, (2.4)
а наружное давление на уровне потолка составляет величину, равную
, (2.5)
Закон распределения давлений по вертикали внутри помещения устанавливается аналогичным образом. При этом делается одно допущение. Суть его в том, что плотность газовой среды в помещении во всех точках, т.е. в области Q<y<2h, принимается одинаковой и равной среднеобъемному значению rm. Изменение давления с высотой внутри помещения описывается дифференциальным уравнением гидростатики, которое с учетом указанного допущения имеет следующий вид:
, (2.6)
Где Рвн - давление внутри помещения, Нп•м-2; rm - среднеобъемная плотность газовой среды в помещении, кг•м3.
Для того чтобы установить закон распределения давлений вдоль оси Оу внутри помещения, проинтегрируем уравнение (2.6). При этом правую часть этого уравнения проинтегрируем в пределах от у = h до текущего
значения координаты у, а левую часть соответственно в пределах от рвн(h) до рвн,где pвн(h) - давление внутри помещения на высоте y = h.
В результате получим следующее аналитическое выражение закона распределения давлений внутри помещения:
, (2.7)
Закон распределения давлений внутри помещения формулируется следующим образом: "Давление внутри помещения распределяется вдоль вертикальной оси Оу по линейному закону".
Так как распределение внутри помещения является линейным, давление на высоте у = h равно среднеобъемному значению давлений. Действительно:
где V = Fпол2h; dV = Fполdy; Fnon - площадь пола.
С учетом сказанного закон распределения давлений внутри помещения окончательно записывается следующим образом:
, (2.8)
- Глава 1. Интегральная математическая модель пожара в помещении................14
- Глава 6. Дифференциальные (полевые) математические модели пожара в помещении..................................................................................................................88
- Введение. Общие сведения о методах прогнозирования опасных факторов пожара в помещении
- Глава 1. Интегральная математическая модель пожара в помещении
- Исходные положения и основные понятия интегрального метода термодинамического анализа пожара
- 1.2. Дифференциальные уравнения пожара
- Глава 2. Дополнительные уравнения интегральной математической модели пожара для расчета расходов уходящих газов и поступающего через проемы воздуха
- 2.1. Исходные положения
- 2.2. Распределение давлений по высоте помещения
- 2.3. Плоскость равных давлений и режимы работы проема
- 2.4. Распределение перепадов давлений по высоте помещения
- 2.5. Формулы для расчета расхода газа, выбрасываемого через прямоугольный проем
- 2.6. Формулы для расчета расхода воздуха, поступающего через прямоугольный проем
- 2.7. Влияние ветра на газообмен
- Глава 3. Дополнительные уравнения интегральной модели пожара для расчета теплового потока в ограждения и скорости выгорания горючих материалов
- 3.1. Приближенная оценка величины теплового потока в ограждения
- 3.2. Эмпирические методы расчета теплового потока в ограждения
- 3.3. Полуэмпирические методы расчета теплового потока в ограждения
- 3.4. Методы расчета скорости выгорания горючих материалов и скорости тепловыделения
- Глава 4. Математическая постановка и методы решения задачи о прогнозировании офп на основе интегральной математической модели пожара в помещении
- 4.1. Классификация интегральных моделей пожара
- 4.2. Интегральная математическая модель пожара для исследования динамики офп и ее численная реализация
- 4.3. Интегральная математическая модель начальной стадии пожара и расчет критической продолжительности пожара
- 4.3.1. Постановка задачи и ее решение
- 4.3.2. Расчет критических значений средних параметров состояния среды в помещении
- 4.3.3. Расчет коэффициента теплопоглощения (коэффициента
- Глава 5. Зонная математическая модель пожара в помещении
- 5.1. Схема трехзонной модели пожара:
- Глава 6. Дифференциальные (полевые) математические модели пожара в помещении математическая модель расчета тепломассообмена при пожаре в помещении
- 6.1. Особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара
- 6.2.Структура полевой модели расчета тепломассообмена
- Основные уравнения
- 6.3. Основные уравнения полевой модели
- 6.4. Уравнения для расчета процесса прогрева строительных конструкций
- 6.5. Расчет турбулентного тепломассообмена
- 6.5.6. Уравнения (6.17)-(6.23) позволяют определить коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии, входящие в уравнения полевой модели (6.2)-(6.6).
- 6.6. Моделирование радиационного теплообмена
- 6.7. Расчет процесса выгорания горючей нагрузки
- 6.8. Моделирование горения
- 6.9. Условия однозначности
- 6.10. Моделирование действий систем пожаротушения
- 6.11. Моделирование действий систем механической вентиляции и дымоудаления
- 6.12. Метод численного решения дифференциальных уравнений
- Заключение
- Литература
- 129366, Москва, ул. Б. Галушкина, 4