2.6. Формулы для расчета расхода воздуха, поступающего через прямоугольный проем
Если проем целиком расположен ниже ПРД, то через все участки такого проема происходит поступление свежего воздуха в помещение. Скорость втекающего воздуха зависит от перепада давлений
, (2.23)
Подстановка вместо δр выражения (2.15а) дала формулу, позволяющую рассчитать распределение скоростей воздуха по высоте проема.
Расход воздуха через малый участок проема, площадь которого равна (bdy), составляет величину
, (2.24)
Расход воздуха через весь проем, который лежит ниже ПРД, вычисляется путем интегрирования правой части уравнения (2.24) в пределах от y = yв до y = yн:
, (2.25)
В случае, когда проем работает в смешанном режиме, формула для расчета воздуха получается путем интегрирования правой части уравнения (2.24) в пределах от у-у*, до у-ун:
, (2.26)
При выводе формул для расчетов расходов уходящих газов и поступающего воздуха влияние вязкости не учитывалось. Учет вязкости делается путем введения в правую часть всех формул множителя, называемого коэффициентом сопротивления.
Формулы для расчета GB и Gr, которые были получены выше, применимы к любому прямоугольному проему рассматриваемого помещения. Газообмен через круглые проемы подробно рассмотрен в книге [3].
Полные расходы уходящих газов и поступающего воздуха в случае, когда помещение имеет несколько разных (по размерам и расположению) проемов, определяются путем суммирования расходов через каждый взятый в отдельности проем:
, ,
где z - число проемов; GBj - расход воздуха через i-й проем; Gri – рас-
ход газа через i-й проем.
Вышеизложенное позволяет сделать следующий вывод. Значения расходов поступающего воздуха и уходящих газов при пожаре однозначно определяются значениями среднеобъемных параметров состояния газовой среды в помещении и геометрическими характеристиками проемов, т.е.
, ,
где
При пожаре параметры состояния среды в помещении изменяются во времени. Следовательно, изменяются во времени расходы поступающего воздуха и уходящих газов. Кроме того, в процессе развития пожара могут вскрываться в определенные моменты времени те или иные проемы, которые в начале пожара были закрыты. Например, когда среднеобъемная температура достигает значения 300 - 400 °С, разрушается остекление оконных проемов. Это обстоятельство необходимо учитывать при расчетах процесса развития пожара.
- Глава 1. Интегральная математическая модель пожара в помещении................14
- Глава 6. Дифференциальные (полевые) математические модели пожара в помещении..................................................................................................................88
- Введение. Общие сведения о методах прогнозирования опасных факторов пожара в помещении
- Глава 1. Интегральная математическая модель пожара в помещении
- Исходные положения и основные понятия интегрального метода термодинамического анализа пожара
- 1.2. Дифференциальные уравнения пожара
- Глава 2. Дополнительные уравнения интегральной математической модели пожара для расчета расходов уходящих газов и поступающего через проемы воздуха
- 2.1. Исходные положения
- 2.2. Распределение давлений по высоте помещения
- 2.3. Плоскость равных давлений и режимы работы проема
- 2.4. Распределение перепадов давлений по высоте помещения
- 2.5. Формулы для расчета расхода газа, выбрасываемого через прямоугольный проем
- 2.6. Формулы для расчета расхода воздуха, поступающего через прямоугольный проем
- 2.7. Влияние ветра на газообмен
- Глава 3. Дополнительные уравнения интегральной модели пожара для расчета теплового потока в ограждения и скорости выгорания горючих материалов
- 3.1. Приближенная оценка величины теплового потока в ограждения
- 3.2. Эмпирические методы расчета теплового потока в ограждения
- 3.3. Полуэмпирические методы расчета теплового потока в ограждения
- 3.4. Методы расчета скорости выгорания горючих материалов и скорости тепловыделения
- Глава 4. Математическая постановка и методы решения задачи о прогнозировании офп на основе интегральной математической модели пожара в помещении
- 4.1. Классификация интегральных моделей пожара
- 4.2. Интегральная математическая модель пожара для исследования динамики офп и ее численная реализация
- 4.3. Интегральная математическая модель начальной стадии пожара и расчет критической продолжительности пожара
- 4.3.1. Постановка задачи и ее решение
- 4.3.2. Расчет критических значений средних параметров состояния среды в помещении
- 4.3.3. Расчет коэффициента теплопоглощения (коэффициента
- Глава 5. Зонная математическая модель пожара в помещении
- 5.1. Схема трехзонной модели пожара:
- Глава 6. Дифференциальные (полевые) математические модели пожара в помещении математическая модель расчета тепломассообмена при пожаре в помещении
- 6.1. Особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара
- 6.2.Структура полевой модели расчета тепломассообмена
- Основные уравнения
- 6.3. Основные уравнения полевой модели
- 6.4. Уравнения для расчета процесса прогрева строительных конструкций
- 6.5. Расчет турбулентного тепломассообмена
- 6.5.6. Уравнения (6.17)-(6.23) позволяют определить коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии, входящие в уравнения полевой модели (6.2)-(6.6).
- 6.6. Моделирование радиационного теплообмена
- 6.7. Расчет процесса выгорания горючей нагрузки
- 6.8. Моделирование горения
- 6.9. Условия однозначности
- 6.10. Моделирование действий систем пожаротушения
- 6.11. Моделирование действий систем механической вентиляции и дымоудаления
- 6.12. Метод численного решения дифференциальных уравнений
- Заключение
- Литература
- 129366, Москва, ул. Б. Галушкина, 4